對于同系列鑄造吊起重機，在不同載荷及工況條件下所需設計剛度有所差別，反映到齒輪嚙合中心距偏差也不同，嚴格的計算應該是按照上述方法重新經過FEM計算求解剛度并統計中心距偏差，但對于同系列或同規格的鑄造吊起重機，在線彈性假設下可以近似計算，凱撒螺桿空壓機同時由于跨距大，二次曲線可以用直線近似表示。
當剛度從4500下降到2500時，由于小車變形引起的附加齒側間隙從0.035mm增加到0.062mm，說明不同剛度條件下，應定制不同的齒輪最小側隙值以適應外部條件的變化。
不同系列的鑄造起重機跨距不同，在同一設計剛度下末級中心距由于小車下撓引起的中心距偏差也不同，同樣用直線近似表示小車二次撓曲線關系。起重機跨距的變化對于嚙合中心距以及齒側間隙的變化并不敏感，不是影響齒側間隙的主要因素。
利用FEM方法可準確計算小車在復合載荷條件下的變形及其剛度，潤滑油廠家相對傳統解析計算方法，克服了截面慣性矩計算困難的限制；在相同載荷和工況條件下，小車剛度對于齒側間隙有一定影響，當剛度從4500下降到2500時，由小車變形引起的附加齒側間隙從0.035mm增加到0.062mm，設計過程應適當考慮。
在相同載荷和工況條件下，小車及減速器跨距對齒側間隙的影響不明顯，當增大設計中心距，按照理論中心距選擇對應側隙即可，無需考慮附加齒側間隙。